Распределение теплового потока по толщине металла при электрошлаковой сварке определяются величеной тока и напряжения на электродах, расстоянием между электродами, характером движения электродов в разделке, теплоотводом в ползуны и параметрами ванной.
Тепловыделения по толщине с учетом теплоотвода в ползуны в зоне соприкосновения со шлаковой ванной может быте практически равномерным.
Термические циклы основного металла можно рассматривать, предполагая, что тепловыделение по толщине металла равномерно.
При электрошлаковои сварке рассматривают действие источников теплоты, приносимой присадочным металлом на границе металл—шлак (рис. 22, линия А1А2), и теплоты, вводимой в металл шлаковой ванной по линиям А1В1 и А2В2 Мощность источников теплоты предполагается неизменной по линии. Мощность теплового источника, действующего по линиям А1А2 («металлический источник»),
где S — теплосодержание единицы массы расплавленного металла при температуре шлака в активной зоне, кал/г,
Vm -присадочного металла , подаваемого в ванну в единицу времени, см3 /с.
Мощность тепловых источников qш, действующих по А1В 1 и А2В2 определяется как разность между полной эффективной мощностью qэф и qМ
Нагрев металла при электрошлаковой сварке можно представить как суммирование температур в данной точке от действия движущихся распределенных источников теплоты qM и qШ. В области температур ниже 700-800 градусов Цельсия распределение температуры в зоне охлаждения можно определить исходя из схемы линейного источника теплоты в пластине, считая, что интенсивность источника по толщине пластины 6 равномерна. Скорость электрошлаковой сварки мала, поэтому роль теплоотдачи довольно значительна. Критерий влияния теплоотдачи |/ 1 -f-4ba/v2 при электрошлаковой сварке велик.
На рис. 23 показан пример температурного поля предельного состояния, рассчитанного по схеме трех источников теплоты при электрошлаковой сварке стальных пластин.
